Меню

Деаэрационные колонки повышенного давления

Виды деаэраторов

Термические деаэраторы паротурбинных установок электростанций делятся:

По назначению на:

  1. деаэраторы питательной воды паровых котлов;
  2. деаэраторы добавочной воды и обратного конденсата внешних потребителей;
  3. деаэраторы подпиточной воды тепловых сетей.

По давлению греющего пара на:

  1. деаэраторы повышенного давления (ДП), работающие при давлении 0,6—0,8 МПа, а на АЭС — до 1,25 МПа и использующиеся в качестве деаэраторов питательной воды ТЭС и АЭС;
  2. атмосферные деаэраторы (ДА), работающие при давлении 0,12 МПа;
  3. вакуумные (ДВ), в которых деаэрация происходит при давлении ниже атмосферного: 7,5—50 кПа.

По способу обогрева деаэрируемой воды на:

  1. деаэраторы смешивающего типа со смешением греющего пара и обогреваемой деаэрируемой воды. Этот тип деаэраторов применяется на всех без исключения ТЭС и АЭС;
  2. деаэраторы перегретой воды с внешним предварительным нагревом воды отборным паром.

По конструктивному выполнению (по принципу образования межфазной поверхности) на:

Деаэраторы с поверхностью контакта, образующейся в процессе движения пара и воды:

  • а) струйно-барботажные;
  • б) пленочного, типа с неупорядоченной насадкой;
  • в) струйного (тарельчатого) типа;

Деаэраторы с фиксированной поверхностью контакта фаз (пленочного типа с упорядоченной насадкой).

По способу увеличения поверхности контакта воды с греющим паром деаэраторы делятся на

  • капельные
  • струйные
  • пленочные
  • с насадками
  • барботажные
  • комбинированные.

В капельных деаэраторах вода подается в деаэратор в виде капель при помощи форсунок или сопел. Распыление воды на капли обеспечивает высокую эффективность деаэрации воды, однако из-за засорений сопл капельные деаэраторы недостаточно надежны в эксплуатации. Кроме того, применение сопл и форсунок требует значительного расхода электроэнергии на распыление.

В струйных деаэраторах вода, подаваемая в верхнюю часть колонки деаэратора, поступает в водораспределительное устройство, под которым установлено несколько дырчатых тарелок (сит или противней). Сливаясь струями из распределителя и тарелок, вода образует дождевую занесу, которая пересекается потоком греющего пара, подаваемого в нижнюю часть колонки.

В пленочных деаэраторах вода подается через сопло и, ударяясь о розетку, разбрызгивается на расположенные под ней вертикальные (концентрические пли прямоугольные) листы. Тонкие пленки деаэрируемой воды стекают вниз по листам, а греющий пар проходит между листами снизу вверх.

В деаэраторах с насадками вода, подаваемая в верхнюю часть колонки деаэратора, разделяется на отдельные струи, которые стекают на насадку, заполняющую деаэрационную колонку. Назначение насадки — дробление потока на тончайшие струйки и пленки. Греющий пар подается между элементами насадки снизу вверх навстречу воде. В качестве насадки используют деревянные решетки, кольца Рашига, металлические керамические кольца, элементы специальной формы. Кольца элементы в определенном порядке или беспорядочно размещаются на поддерживающей их сетке. В результате этого происходит эффективное взаимодействие воды с греющим паром.

В барботажных деаэраторах контакт пара и воды осуществляется благодаря пропуску пара через слой жидкости. Барботаж обеспечивает в несколько раз (от 3 до 10) большую поверхность контакта воды и пара, чем при дроблении воды на струи. Однако использование барботажных деаэраторов затрудняется тем, что тепла пара, поступающего на барботаж, обычно недостаточно для подогрева воды до температуры насыщения.
Как правило, барботаж применяют в качестве второй ступени деаэрации в сочетании со струйным или насадочным методом распределения воды. Такие деаэраторы называются двухступенчатыми. В струйно-барботажных деаэраторах нагрев воды до температуры насыщения и первоначальное газоудаление происходят в малогабаритных струйных колонках, а окончательная деаэрация осуществляется при обработке воды паром в барботажном устройстве, размещенном в баке-аккумуляторе.

В комбинированных деаэраторах сочетается несколько способов разделения воды на струи и капли.

По давлению в деаэраторе, при котором происходит процесс деаэрации, термические деаэраторы разделяют на вакуумные, атмосферные, среднего и повышенного давления. В вакуумных деаэраторах удаление газов протекает при давлении ниже атмосферного (

Источник

РД 34.40.201-91 Методические указания по модернизации деаэрационных колонок атмосферного и повышенного давления

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО МОДЕРНИЗАЦИИ
ДЕАЭРАЦИОННЫХ КОЛОНОК
АТМОСФЕРНОГО
И ПОВЫШЕННОГО ДАВЛЕНИЯ

РАЗРАБОТАНЫ Уральским филиалом Всесоюзного дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом им. Ф.Э. Дзержинского (УралВТИ)

ИСПОЛНИТЕЛИ Р.Ш. Бускунов, Т.Н. Яловец, А.И. Грошев

СОГЛАСОВАНЫ ПО «Союзтехэнерго»

УТВЕРЖДЕНЫ Главным научно-техническим управлением Министерства энергетики и электрификации СССР «29» ноября 1990 г.

Заместитель начальника А.П. Берсенев

КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: котельные, колонки деаэраторов, монтаж, наладка

Срок действия установлен

Настоящие Методические указания распространяются на деаэрационные колонки атмосферного и повышенного давления тепловых электростанций, теплоэлектроцентралей и районных котельных и устанавливают требования к модернизации колонок (проектированию, изготовлению, монтажу и наладке), испытаниям модернизированных колонок.

С введением в действие настоящих Методических указаний утрачивают силу Руководящие указания по модернизации деаэрационных колонок термических деаэраторов (М.: СПО ОРГРЭС, 1976).

Термины, применяемые в настоящих Методических указаниях, соответствуют ГОСТ 16860-88, ОСТ 34-70-657-84 и РТМ 108.030.21-78.

1. УСЛОВИЯ МОДЕРНИЗАЦИИ КОЛОНОК

1.1 . Модернизацию деаэрационных колонок следует проводить:

при наличии гидравлических ударов в режимах работы, регламентируемых ГОСТ 16860-88, а также при систематических переполнениях деаэрационной колонки;

при систематическом превышении установленных в ГОСТ 16860-88 и Правилах технической эксплуатации норм по содержанию кислорода в деаэрированной воде при параллельном контроле содержания кислорода различными методами;

при капитальных ремонтах деаэраторов с заменой разрушенных внутренних устройств;

при необходимости повышения номинальной производительности деаэраторов.

1.2 . Типы и основные параметры модернизируемых колонок соответствуют ГОСТ 16860-88 в части, относящиеся к деаэраторам атмосферного (тип ДА) и повышенного (тип ДП) давления и устанавливающей диапазоны изменения производительности и подогрева воды в них, требования к качеству деаэрированной воды в зависимости от начальной концентрации кислорода и свободной углекислоты.

Читайте также:  Низкое давление и высокий пульс чем это опасно

По данным Методическим указаниям могут быть модернизированы деаэрационные колонки струйного типа и некоторые барботажные колонки ранних выпусков высотой не менее 2900 мм. Модернизация колонок меньшей высоты может быть проведена по индивидуальным проектам с применением нетиповых (не предусмотренных настоящими методическими указаниями) технических решений с доводкой конструкции по результатам испытаний.

Объектом модернизации являются внутренние устройства деаэрационных колонок: водораспределители, диспергаторы, водосливные устройства и т.д., кроме корпуса деаэрационной колонки. В обоснованных случаях (необходимость ввода дополнительных потоков, трудность размещения элементов конструкции при существующей схеме присоединения патрубков и т.д.) изменяется место врезки присоединительных патрубков. Для деаэрационных колонок повышенного давления изменение места врезки требует согласования с заводом-изготовителем.

Деаэраторы типа ДП должны соответствовать после модернизации требованиям Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором СССР.

1.3 . В условное обозначение деаэратора после модернизации в дополнение к обозначению, предусмотренному ГОСТ 16860-88 , добавляется индекс МУ. При наличии в обозначении дополнительного индекса в виде арабских цифр, отражающего номер модификации, последние в обозначении модернизированной колонки опускаются.

Пример условного обозначения деаэрационной колонки атмосферного давления производительностью 200 т/ч второй модификации КДА-200-2 после модернизации:

1.4 Общие требования безопасности к конструкции деаэрационной колонки — по ГОСТ 12.2.003 -74, к производственным процессам — по ГОСТ 12.3.002-75 . Безопасная эксплуатация обеспечивается при выполнении инструкции по эксплуатации. Требования безопасности при реконструкции и ремонтных работах должны обеспечиваться выполнением производственных инструкций по проведению ремонтных работ.

2. ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ, КОНСТРУКЦИЯ И КОМПОНОВКА КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.1 . Конструкция деаэрационных колонок и схема присоединения патрубков должны обеспечивать деаэрацию всех поступающих потоков воды, в которых могут содержаться растворенные агрессивные газы в концентрациях, превышающих норму для деаэрированной воды.

Основой конструкции модернизированных деаэраторов является барботажное устройство УралВТИ (РТМ 108.030.21-78, черт. 9). В общем случае модернизированный деаэратор состоит из трех основных элементов: верхнего водораспределителя, барботажного устройства и водосливного стакана (черт. 1, а). Подаваемая на деаэрацию вода поступает на верхний водораспределитель 2 и через его отверстия струями сбрасывается на барботажное устройство, состоящее из барботажного участка 10 и пароперепускного канала, образованного колпаком 5 и поддоном 4. При повышенных тепловых нагрузках вода в поддоне подвергается барботажной обработке паром, поступающим через пароперепускной канал. Из поддона вода перетекает на барботажный участок и обрабатывается паром, поступающим через его перфорацию. На выходе из барботажного участка имеется неперфорированная успокоительная площадка, где происходит разделение двухфазной среды. Через подпорную перегородку обработанная на барботажном участке вода попадает в гидравлически запертый водосливной стакан, образованный стенкой 9 и поддоном 8. Нижний водораспределитель, изготавливаемый обычно заодно с поддоном 8, выполняет двойную функцию: создает струйную завесу в месте подвода пара и тем самым предотвращает прямой контакт перепетого пара с металлическими элементами и способствует дополнительному выделению захваченных мелкодисперсных газовых пузырьков.

2.2 . В рабочем состоянии все паровые проходы барботажного устройства перекрыты слоем деаэрируемой воды, и на барботажном устройстве устанавливается перепад давления D Н между нижней паровой камерой и верхней (над барботажным устройством) нагревательной камерой. Величина перепада равна сумме гидравлического сопротивления «сухого» устройства и гидростатического подпора слоя воды, протекающей по поверхности барботажного устройства. Вертикальная стенка колпака пароперепускного канала имеет заглубленную относительно плоскости перфорированного барботажного участка кромку, что создает на пароперепускном канале дополнительный гидростатический подпор, обеспечивающий первоочередное включение в работу перфорированного участка. Величина заглубления l 1 выбирается в пределах 0,03 — 0,06 м, причем меньшие значения выбираются для КДА, большие — для КДП. Иногда кромке за счет специального профилирования придают переменную величину заглубления, что позволяет обеспечить более равномерную работу пароперепускного канала при малых расходах пара через него.

Конструктивная схема и принцип действия деаэрационной колонки:

а — с центральным отводом выпара; б — с боковым отводом выпара; в — конструктивные параметры барботажного участка и его гидравлические характеристики; 1 — патрубок подвода деаэрируемой воды; 2 — верхний водораспределитель; 3 — патрубок отвода неконденсирующихся газов (выпара); 4 — поддон пароперепускного канала; 5 — колпак пароперепускного канала; 6 — корпус; 7 — подвод греющего пара; 8 — поддон водосливного стакана с нижним водораспределителем; 9 — стенка водосливного стакана; 10 — барботажный участок; 11 — вентиляционная труба; А — гипотетическая кривая гидростатического подпора на барботажном участке

Водосливной стакан имеет малое гидравлическое сопротивление, поэтому высота столба воды в нем Нс, отсчитанная от кромки порога, практически равна сумме высоты слоя воды на этой кромке h ’ n и перепада давления на барботажном устройстве D H . Для создания надежного гидравлического затвора стенка относительно кромки порога должна быть заглублена на величину l 2 = 0,02 — 0,04 м.

Гипотетическая кривая гидростатического подпора на барботажном участке представлена на черт. 1, в. Минимальное значение подпора соответствует высоте слоя воды h ’ n на подпорной перегородке. Барботажный участок имеет значительное гидравлическое сопротивление по воде, и в рабочем состоянии на перфорированной части устанавливается градиент уровней D h , достигающий при больших нагрузках величины 0,15 — 0,20 м.

2.3 . В модернизированном деаэраторе должен быть обеспечен слив деаэрируемой воды струями с верхнего водораспределителя в зону пароперепускного канала. Падение струй непосредственно на барботажный участок должно быть исключено, поэтому проекция отверстий верхнего водораспределителя не должна накладываться на перфорированную часть барботажного участка. Возможные пути перетока воды по колпаку перепускного канала на барботажный участок или в водосливной стакан отсекаются специальными вертикальными перегородками.

Читайте также:  Гост лампа ртутная высокого давления дрл

Для обеспечения эффективного охлаждения паровоздушной смеси целесообразно секционированием (с помощью перегородок) верхнего водораспределителя обеспечить создание сплошной струйной завесы в зоне присоединения патрубка отвода выпара при малых гидравлических нагрузках. При наличии нескольких потоков деаэрируемой воды необходимо в зону, примыкающую к этому патрубку, подавать поток с наименьшей температурой.

Барботажный участок обычно выполняется горизонтальным, хотя и известны случаи придания ему уклона по ходу воды. Предполагается, что в варианте с наклонным участком уменьшается градиент уровней D h, это в свою очередь снижает перепад давлений D H и позволяет увеличить гидравлическую нагрузку. Однако необходимых исследований в данной области не имеется, поэтому предпочтителен горизонтальный участок.

На верхний водораспределитель подаются все исходные потоки, имеющие температуру ниже температуры насыщения при рабочем давлении в деаэраторе. Дополнительные паровые потоки должны подаваться в паровую камеру или бак-аккумулятор. «Горячие» водяные потоки (например, дренажи ПВД) могут подаваться через перфорированные коллекторы в зону пароперепускного канала со стороны паровой камеры. В этом случае пар самоиспарения смешивается с рабочим паром и участвует в барботажных процессах, а вода поступает на барботажное устройство вместе с деаэрируемыми потоками.

В варианте с боковым отводом выпара (черт. 1, б) для вентиляции пространства над верхним водораспределителем предусматривается вентиляционная труба 11, отводящая паровоздушную смесь внутрь струйного отсека.

2.4 . Для проведения модернизации могут быть использованы групповые чертежи модернизации наиболее часто встречающихся типоразмеров колонок повышенного и атмосферного давления. В рекомендуемых приложениях 2 и 3 указаны номера чертежей для различных сочетаний габаритных размеров.

3. РАСЧЕТЫ И ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ

3.1 . Полный расчет тепловых и материальных балансов деаэрационной установки с модернизированной колонкой проводят в соответствии с п. 3.3 РТМ 108.030.21-78.

Тепловой расчет при проектировании модернизируемой колонки может быть ограничен определением расхода рабочего пара через барботажное устройство. Следует четко различать расход греющего пара, определяемый в упомянутых выше балансовых расчетах, и расход рабочего пара через барботажное устройство: рабочий пар образуется в результате смешения греющего пара с паром, образующимся в результате самоиспарения горячих дренажей и выпаривания части деаэрируемой воды при ее контакте с перегретым греющим паром в пространстве под барботажным устройством. Расход рабочего пара, как правило, превышает расход греющего.

Параметры рабочего пара принимают по состоянию насыщения при давлении в деаэраторе. Его расход G (в килограммах в час) определяют по формуле (с учетом расхода выпара)

G = 1,02 ´ D ´ D t ´ c /( r + D t ´ c ), (1)

где: D — производительность, кг/ч;

D t — подогрев воды, °С;

c — удельная теплоемкость воды, кДж/кг °С;

r — теплота парообразования, кДж/кг.

Расчету подлежат следующие режимы:

минимальный (производительность равна 30 % от номинальной, т.е. D = 0,3 D н , нагрев воды D t = 10 °С),

номинальный ( D = D н , D t = 40 °С для КДП и D t = 50 °С для КДА),

максимальный ( D = 1,2 D н , D t = 33.3 °С для КДП и D t = 41,7 °С для КДА), при этом G н ≈ G max .

Для удобства использования величин, входящих в формулу 1, в обозначениях могут быть введены верхние индексы, указывающие расчетный режим: G min , D н , D t max и т.д.

По требованию заказчика расчеты могут быть произведены для особых режимов. К особым, в соответствии с РТМ 108.030.21-78, относятся режимы со значительными отклонениями (от установленных ГОСТ 16860-88) параметров поступающих в деаэратор основных потоков воды и пара, например, ражим пуска, режим с пониженной температурой исходных потоков, поступающих в деаэратор и т.д.

3.2 . Расчету подлежат параметры перфорации водораспределителей, суммарное сечение отверстий барботажного участка, сечение проходов пароперепускного канала, высота слоя над переливными и подпорными перегородками.

3.2.1 . Скорость воды W в (в метрах в секунду) в отверстиях перфорированных участков верхнего и нижнего водораспределителей составит:

где g — ускорение силы тяжести, м/с 2 ,

Н — расчетная высота слоя воды над отверстиями, м.

Число отверстий в водораспределителе

где αз — коэффициент засорения отверстий;

V ’ — удельный объем воды, м 3 /кг;

d в — диаметр отверстий, м.

Коэффициент засорения отверстий αз, принимают равным 1,1 для КДП и 1,2 для КДА при отсутствии секционирующих перегородок. При наличии таковых αз может быть увеличен соответственно до 1,3 и 1,4.

Высоту борта выбирают в пределах 0,20 — 0,25 м для верхнего водораспределителя, 0,12 — 0,14 м — для нижнего. Расчетную высоту слоя над отверстиями принимают в пределах 0,09 — 0,12 м, но не более 50 % высоты борта для верхнего водораспределителя и не более 80 % для нижнего. Диаметр отверстий принимают равным 0,007 — 0,010 м, шаг отверстий при ромбической разбивке 0,018 — 0,025 м, но не менее двух диаметров.

Расстояние от нижнего водосливного порога до плоскости барботажного участка (активная часть высоты водосливного стакана) и расстояние от плоскости барботажного участка до плоскости верхнего водораспределителя (высота струйного пучка) должны быть не менее 0,8 — 0,9 м.

3.2.2 . Высоту слоя h (в метрах) над переливными и секционирующими перегородками вычисляют по формуле

Читайте также:  Как внешнее давление влияет на плотность жидкостей и твердых тел

где L — длина перегородки, м.

3.2.3 . Прямой гидравлический расчет конструктивных размеров барботажного участка и пароперепускного канала ненадежен, так как отсутствуют данные о влиянии на параметры потока деаэрируемой воды (гидростатические подпоры, линии свободных уровней и градиенты) режимных факторов и различных конструктивных элементов. Поэтому основные размеры принято выбирать на основании критериев, выработанных многолетней практикой.

Конструкция барботажного участка должна удовлетворять следующим требованиям (черт. 1, а):

длина перфорированного участка по ходу воды l ’БУ = 0,35 — 0,45 м;

длина по ходу воды успокоительного участка перед водосливом l ’’БУ = 0,1 м;

высота порога на водосливе ln = 0,05 — 0,07 м;

удельная гидравлическая нагрузка при номинальной производительности 200000 — 350000 кг/ч на 1 метр ширины барботажного участка;

диаметр отверстий 0,005 — 0,006 м, шаг 0,017 — 0,023 м, разбивка ромбическая (допускается квадратная).

Суммарное сечение отверстий перфорированного участка следует выбирать по минимальной скорости пара в отверстиях, обеспечивающей беспровальный режим работы перфорированного участка. Эту скорость принимают равной 15 м/с при давлении 0,122 МПа, 6 м/с — при 0,61 МПа, 5,5 м/с — при 0,71 МПа.

Пароперепускной канал следует размещать вдоль стенок корпуса (полукольцевая компоновка). Сечения проходов канала должны удовлетворять следующим соотношениям (черт. 2):

Черт. 2 . Сечения пароперепускного канала

Расчетным является наименьшее из сечений ( F 1 или F 2 ).

Необходимое сечение пароперепускного канала и отверстий перфорированного участка определяется по гидравлическому сопротивлению «сухого» барботажного устройства, вычисляемому по формуле

D P = ξ ´ ρ ’’ ´ Wn 2 /2,

где ρ ’’ — плотность пара, кг/м 3 ;

W 2 n — скорость пара в рассматриваемом сечении, м/с;

ξ — коэффициент гидравлического сопротивления (для отверстий — 1,6 ÷ 1,9; для пароперепускного канала равно-проходного сечения — 10,0 ÷ 12,0);

D Р — гидравлическое сопротивление, Па.

При максимальном расходе рабочего пара гидравлическое сопротивление барботажного участка не должно превышать 2500 Па.

4. ТРЕБОВАНИЯ К МОНТАЖУ, НАЛАДКЕ И ИСПЫТАНИЯМ МОДЕРНИЗИРОВАННЫХ КОЛОНОК

4.1 . Изготовление конструктивных элементов и монтаж модернизируемой колонки ведут с использованием средств измерений в соответствии с РТМ 108.004.56-80.

Перфорированный лист водораспределительного устройства и барботажный лист следует изготавливать из листовой нержавеющей стали марки 12Х18Н10Т по ГОСТ 7350-77, остальные детали могут быть изготовлены из стали марки 20 по ГОСТ 1577-81.

Контроль качества сварных соединений ведут внешним осмотром и измерениями с целью выявления смещения кромок в стыковых соединениях, непроваров в корне шва, свищей.

Порядок монтажа выбирают с учетом местных условий, возможны три варианта монтажа внутренних устройств:

на несмонтированной колонке,

на колонке, установленной на баке-аккумуляторе, без разрезания и вскрытия колонки,

на колонке, установленной на баке-аккумуляторе, со вскрытием колонки по фланцевому разъему или по горизонтальному разрезу корпуса.

В первом варианте колонку укладывают в горизонтальном положении на шпалы, обеспечивая устойчивость ее положения подкладками. Установочные размеры монтируемых деталей и узлов определяются относительно нижней кромки колонки после предварительной проверки строгой перпендикулярности ее плоскости к оси колонки. После установки колонки на бак-аккумулятор необходимо проверить горизонтальность ее элементов.

Во втором варианте монтируемые детали и узлы должны иметь размеры, допускающие их подачу внутрь деаэратора через люки-лазы в колонке и баке-аккумуляторе.

В третьем варианте место разреза колонки должно быть выбрано таким образом, чтобы обеспечить возможность раздельного монтажа водораспределителя в верхней (снятой) части колонки и барботажного устройства в нижней части колонки.

Во всех случаях при монтаже барботажного устройства в первую очередь необходимо установить перфорированный лист беспровального участка, обращая особое внимание на горизонтальность его положения и отсутствие искривления его поверхности. После этого устанавливают короба пароперепускного канала и водосливного стакана. Тщательно проверяют величину заглубления вертикальной стенки колпака пароперепускного канала относительно плоскости перфорированного листа и стенки водосливного стакана относительно кромки водосливного порога. Вместе с водосливным стаканом монтируют нижний водораспределитель.

Допустимые отклонения в линейных размерах отдельных деталей ± 5 мм, плоскостности δ1 и горизонтальности δ2 (черт. 3) барботажного участка ± 5 мм, высота расположения симметричных точек относительно оси симметрии барботажного устройства) кромки вертикальной стенки колпака пароперепускного канала ± 5 мм, диаметра отверстий перфорированных элементов ± 0,1 мм, остальных размеров ± 10 мм.

Черт. 3 . Отклонения от плоскостности δ1 и горизонтальности δ2

4.2 . После отмывки пароводяного тракта деаэратора и включения его по проектной схеме производят наладку модернизированной колонки с целью определения работоспособности в характерных для данной ТЭС эксплуатационных режимах. При этом устанавливают оптимальный расход (или степень открытия вентиля) через линию отвода неконденсирующихся газов (выпара) и расход воды через охладитель выпара, для атмосферных деаэраторов определяют минимальное давление в деаэраторе, обеспечивающее эффективное удаление газов. Производят регулировку пробоотборных устройств с целью установления температуры и расхода пробы в соответствии с требованиями применяемых методик определения содержания кислорода и CO 2 .

Наладку деаэраторов завершают их эксплуатационными испытаниями для проверки норм по содержанию агрессивных газов в деаэрированной воде в характерных для данной ТЭС режимах. На головных образцах и в других обоснованных случаях проводят исследовательские испытания. Подготовка к испытаниям, оснащение средствами экспериментального контроля, программа и порядок проведения испытаний, обработка и анализ результатов регламентируются «Методическими указаниями по испытаниям деаэраторов повышенного давления» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1982).

Источник

Adblock
detector